СНиП II-25-80
Деревянные конструкции


Скачать документ

Скачать файл

Демонстрационный фрагмент текста:

Строительные нормы и правила СНиП П-25-80 Деревянные конструкции

Утверждены

постановлением Государственного комитета СССР по делам строительства от 18 декабря 1980 г. № 198

РАЗРАБОТАНЫ ЦНИИСК им. Кучеренко Госстроя СССР при участии ЦНИИПроизданий Госстроя СССР, ЦНИИЭП комплексов и зданий культуры, спорта и управления им. Б.С. Мезенцева Госгражданстроя, ЦНИИЭПсельстроя Минсельстроя СССР и Украинского отделения института Энергосетьпроекг Минэнерго СССР.

С введением в действие настоящей главы СНиП утрачивает силу глава СНиП II-B. 4-71.

Редакторы-инженеры Ф.М. Шлемин, Г.М. Хорин (Госстрой СССР), доктора техн. наук Я.Ф. Хлебной, Р.Р. Матевосян, кандидаты техн. наук Л.В. Касабьян, Е.М. Знаменский (ЦНИИСК им. Кучеренко Госстроя СССР), В.С. Шейнкман (ЦНИИПроизданий Госстроя СССР).

Изменение СНиП 11-25-80 “Деревянные конструкции”принятое постановлением Госстроя СССР № 132 от 08.07.88 и введенное в действие с 01.01.89 внесено в текст документа, измененные пункты отмечены *.

Государственный комитет СССР

Строительные нормы и правила

СНиП II-25-80

По делам строительства (Госстрой СССР)

Деревянные конструкции

Взамен главы СНиП М-В.4-71

1. Общие положения

1.1. Нормы настоящей главы должны соблюдаться при проектировании деревянных конструкций новых и реконструируемых зданий и сооружений, а также при проектировании деревянных опор воздушных линий электропередачи.

Нормы не распространяются на проектирование деревянных конструкций гидротехнических сооружений, мостов, а также конструкций временных зданий и сооружений.

1.2. При проектировании деревянных конструкций следует предусматривать защиту их от увлажнения, биоповреждения, от коррозии (для конструкций, эксплуатируемых в условиях агрессивных сред) в соответствии с главой СНиП по проектированию защиты строительных конструкций от коррозии и от возгорания в соответствии с главой СНиП по противопожарным нормам проектирования зданий и сооружений.

1.3. Деревянные конструкции должны удовлетворять требованиям расчета по несущей способности (первая группа предельных состояний) и по деформациям, не препятствующим нормальной эксплуатации (вторая группа предельных состояний), с учетом характера и длительности действия нагрузок.

1.4. Деревянные конструкции следует проектировать с учетом их заводского изготовления, а также условий их эксплуатации, транспортировании и монтажа как поэлементно, так и укрупненными блоками.

1.5. Долговечность деревянных конструкций должна обеспечиваться конструктивными мерами в соответствии с указаниями разд. 6 настоящих норм и, в необходимых случаях, защитной обработкой, предусматривающей предохранение их от увлажнения, биоповреждения и возгорания.

1.6. Деревянные конструкции в условиях постоянного или периодического длительного нагрева допускается применять, если температура окружающего воздуха не превышает 50 ° С для конструкций из некпееной и 35 ° С для конструкций из клееной древесины.

1.7. Сорта древесины для изготовления деревянных конструкций, клеи, а также необходимые дополнительные требования к древесине в соответствии с прил. 1 должны указываться в рабочих чертежах.

2. Материалы

2.1. Для изготовления деревянных конструкций следует применять древесину преимущественно хвойных пород. Древесину твердых лиственных пород следует использовать для нагелей, подушек и других ответственных деталей.

Примечание. Для конструкций деревянных опор воздушных линий электропередачи следует применять древесину сосны и лиственницы, а для конструкций опор линий электропередачи напряжением 35 кВ и ниже, за исключением элементов стоек и приставок, заглубленных в грунт, и траверс допускается применять древесину ели и пихты.

2.2. Древесина для несущих элементов деревянных конструкций должна удовлетворять требованиям 1, 2 и 3-го сорта по ГОСТ 8486-66*, ГОСТ 2695-71*, ГОСТ 9462-71*, ГОСТ 9463-72*, а также дополнительным требованиям, указанным в прил. 1.

Внесены

Утверждены

Центральным

постановлением

Срок

научно-исследовательским

Государственного

введения

институтом

комитета СССР

в

строительных

по делам

действие

конструкций

строительства

1 января

им. Кучеренко

от 18 декабря 1980 г.

1982 г.

Госстроя СССР

№ 198

В зависимости от температурно-влажностных условий эксплуатации к влажности древесины, применяемой в элементах конструкций, должны предъявляться требования, указанные в табл. 1. Зоны влажности, определяющие условия эксплуатации конструкций на открытом воздухе или внутри неотапливаемых помещений, следует принимать в соответствии с главой СНиП по строительной теплотехнике.

Таблица 1

Температурно-

Максимальная

влажность

влажностные

Характеристика условий эксплуатации конструкций

древесины для конструкций %

Условия

из клееной

из неклееной

эксплуатации

древесины

древесины

Внутри отапливаемых помещений при температуре до 35° С, относительной влажности воздуха

А1

До 60%

9

20

А2

Свыше 60 до 75%

12

20

АЗ

Свыше 75 до 95%

15

20

Внутри неотапливаемых помещений

Б1

В сухой зоне

9

20

Б2

В нормальной зоне

12

20

БЗ

В сухой и нормальной зонах с постоянной влажностью в помещении более 75% и во влажной зоне

15

25

На открытом воздухе

В1

В сухой зоне

9

20

В2

В нормальной зоне

12

20

ВЗ

Во влажной зоне

15

25

В частях зданий и сооружений

Г1

Соприкасающихся с грунтом или находящихся в грунте

-

25

Г2

Постоянно увлажняемых

-

не ограничивается

ГЗ

Находящихся в воде

-

то же

Примечания: 1. Применение клееных деревянных конструкций в условиях эксплуатации А1 при относительной влажности воздуха ниже 45% не допускается. 2. В неклееных конструкциях, эксплуатируемых в условиях В2, ВЗ, когда усушка древесины не вызывает расстройства или увеличения податливости соединений, допускается применять древесину с влажностью до 40% при условии ее защиты от гниения.

2.3. Древесина нагелей, вкладышей и других деталей должна быть прямослойной, без сучков и других пороков, влажность древесины не должна превышать 12%. Такие детали из древесины малостойких в отношении загнивания пород (береза, бук) должны подвергаться антисептированию.

2.4. Величину сбега круглых лесоматериалов при расчете элементов конструкций следует принимать равной 0,8 см на 1 м длины, а для лиственницы -1 см на 1 м длины.

2.5. Плотность древесины и фанеры для определения собственного веса конструкций при расчете следует принимать по прил. 3.

2.6. Синтетические клеи для склеивания древесины и древесины с фанерой в клееных деревянных конструкциях должны назначаться в соответствии с табл. 2.

Материалы склеиваемых элементов и условий эксплуатации (по табл. 1)

Типы и марки клеев

1. Древесина и древесина с фанерой в конструкциях для всех условий эксплуатации, кроме Г1, Г2, ГЗ

Резорциновые и фенольно-резорциновые (ФР-12, ТУ 6-05-1748-75, ФРФ-50, ТУ 6-05-281-14-77

2. Тоже, кроме А1, Б1, В1, Г1, Г2 и ГЗ

Алкилрезоциновые и фенольные (ФР-100, ТУ 6-05-1638-78, ДФК-1АМ, ТУ 6-05-281-7-75, СФЖ-3016, ГОСТ 20907-75*, СФХ, ТУ 6-05-281-12-76)

3. То же, для условий эксплуатации А2 и В2

Карбамидно-меламиновые (КС-В-СК, ТУ 6-05-211-1006-75)

4. То же, для условий эксплуатации А2

Карбамидные (КФ-5, КФ-Ж, КФ-БЖ, ГОСТ 14231- 78

2.7. Для клееных фанерных конструкций следует применять фанеру марки ФСФ по ГОСТ 3916-69, а также фанеру бакелизированную марки ФБС по ГОСТ 11539-73*.

2.8. Для стальных элементов деревянных конструкций следует применять стали в соответствии с главой СНиП по проектированию стальных конструкций и арматурные стали в соответствии с главой СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций.

2.9. В соединениях элементов конструкций, эксплуатируемых в условиях агрессивной по отношению к стали среды следует использовать алюминиевый сплав Д16-Т (ГОСТ 21488-76*), стеклопластик АГ-4С (ГОСТ 20437-75*), однонаправленный древеснослоистый пластик ДСПБ (ГОСТ 13913-78*), а также древесину твердых лиственных пород.

3. Расчетные характеристики материалов

3.1. Расчетные сопротивления древесины сосны (кроме веймутовой), ели, лиственницы европейской и японской приведены в табл. 3.

Таблица 3

Напряженное состояние и характеристика элементов

Обозначение

Расчетные сопротивления,

МПа

к г (? с м ' для сортов древесины

1

2

3

1. Изгиб, сжатие и смятие вдоль волокон:

а) элементы прямоугольного сечения (за исключением указанных в подпунктах "б”, “в”) высотой до 50 см

«И, Rc. Кем

14

140

13

130

Ч Ю col со

б) элементы прямоугольного сечения шириной свыше 11 до 13 см при высоте сечения свыше 11 до 50 см

«и, Rc RcM

15

150

14

140

10

100

в) элементы прямоугольного сечения шириной свыше 13 см при высоте сечения свыше 13 до 50 см

Rm. Rc. Rcm

16

160

15

150

и

110

г) элементы из круглых лесоматериалов без врезок в расчетном сечении

Rm> Rc> Rcm

-

16

160

10

100

2. Растяжение вдоль волокон:

а) неклееные элементы

Rp

10

100

7

70

-

а) клееные элементы

RP

12

120

9

90

-

3. Сжатие и смятие по всей площади поперек волокон

Rc90> Rcm90

1J5

18

ЦЗ

18

и

18

4. Смятие поперек волокон местное:

а) в опорных частях конструкций, лобовых врубках и узловых

Rcm90

3

3

3

примыканиях элементов

30

30

30

4

4

4

б) под шайбами при углах смятия от 90 до 60°

rcm90

40

40

40

5. Скалывание вдоль волокон:

18

16

1*6

а) при изгибе неклееных элементов

RCK

18

16

16

16

15

15

б) при изгибе клееных элементов

RCK

16

15

15

2*4

2J.

2J.

в) в лобовых врубках для максимального напряжения

RCK

24

21

21

г) местное в клеевых соединениях для максимального напряжения

RCK

2J.

21

2J.

21

2J.

21

6. Скалывание поперек волокон:

а) в соединениях неклееных элементов

rck90

1

0*8

м

10

8

6

б) в соединениях клееных элементов

rck90

0J

0*7

M

7

7

6

0.35

0*3

0.25

7. Растяжение поперек волокон элементов из клееной древесины

Rp90

3,5

3

2,5

Примечания: 1. Расчетное сопротивление древесины местному смятию поперек волокон на части длины (при длине незагруженных участков не менее длины площадки смятия и толщины элементов), за исключением случаев, оговоренных в п. 4 данной таблицы, определяется по формуле

К


90


1 +


8


L 4.H2J


,(1)


где Rcgo - расчетное сопротивление древесины сжатию и смятию по всей поверхности поперек волокон (п. 3 данной таблицы),

/-длина площадки смятия вдоль волокон древесины, см.

2. Расчетное сопротивление древесины смятию под углом а к направлению волокон определяется по формуле

1 +


К


sin1 а


(2)


4. В конструкциях построечного изготовления величины расчетных сопротивлений на растяжение, принятые по п. 2а данной таблицы, следует снижать на 30%.

5. Расчетное сопротивление изгибу для элементов настила и обрешетки под кровлю из древесины 3-го сорта следует принимать равным 13 МПа (130 кгс/см2).

Расчетные сопротивления для других пород древесины устанавливаются путем умножения величин, приведенных в

табл. 3, на переходные коэффициенты тп, указанные в табл. 4. Таблица 4

Древесные породы

Коэффициент /п„ для расчетных сопротивлений

растяжению, изгибу, сжатию и смятию вдоль волокон Rp, RM, Rc, RCM

сжатию и сятмию поперек волокон Rc90, Rcm9o

скалыванию

RCK

Хвойные

1. Лиственница, кроме европейской и японской

1,2

1,2

1

2. Кедр сибирский, кроме Красноярского края

0,9

0,9

0,9

3. Кедр Красноярского края, сосна веймутова

0,65

0,65

0,65

4. Пихта

0,8

0,8

0,8

Твердые лиственные

5. Дуб

1,3

2

1,3

6. Ясень, клен, граб

1,3

2

1,6

7. Акация

1,5

2,2

1,8

8. Береза, бук

1,1

1,6

1,3

9. Вяз, ильм

1

1,6

1

Мягкие лиственные

10. Ольха, липа, осина, тополь

0,8

1

0,8

Примечание. Коэффициенты тп, указанные в таблице для конструкций опор воздушных линий электропередачи, изготавливаемых из не пропитанной антисептиками лиственницы (при влажности < 25%), умножаются на коэффициент 0,85.

3.2. Расчетные сопротивления, приведенные в табл. 3, следует умножать на коэффициенты условий работы: а) для различных условий эксплуатации конструкций - на значения коэффициент тв, указанные в табл. 5,

Таблица 5

Условия эксплуатации (по табл. 1)

Коэффициент тв

Условия эксплуатации (по табл. 1)

Коэффициент тв

А1, А2, Б1, Б2

1

В2, ВЗ, Г1

0,85

АЗ, БЗ, В1

0,9

Г2, ГЗ

0,75

б) для конструкций, эксплуатируемых при установившейся температуре воздуха до +35° С, - на коэффициент тТ = 1, при температуре +50° С - на коэффициент тт = 0,8. Для промежуточных значений температуры коэффициент принимается по интерполяции,

в) для конструкций, в которых напряжения в элементах, возникающие от постоянных и временных длительных нагрузок, превышают 80% суммарного напряжения от всех нагрузок, - на коэффициент тд = 0,8,

г) для конструкций, рассчитываемых с учетом воздействия кратковременных (ветровой, монтажной или гололедной) нагрузок, а также нагрузок от тяжения и обрыва проводов воздушных ЛЭП и сейсмической, - на коэффициенты тн, указанные в табл. 6,

Таблица 6

Загрузка

Коэффициент тн

для всех видов сопротивлений, кроме смятия поперек волокон

для смятия

поперек

волокон

1. Ветровая, монтажная, кроме указанной в п. 3

1,2

1,4

2. Сейсмическая

1,4

1,6

Для опор воздушных линий электропередачи

3. Гололедная, монтажная, ветровая при гололеде, от тяжения проводов при температуре ниже среднегодовой

1,45

1,6

При обрыве проводов и тросов

1,9

2,2

д) для изгибаемых, внецентренно-сжатых, сжато-изгибаемых и сжатых клееных элементов прямоугольного сечения высотой более 50 см значения расчетных сопротивлений изгибу и сжатию вдоль волокон - на коэффициенты т указанные в табл. 7,

Таблица 7

Высота сечения, см

50 и менее

60

70

80

100

120 и более

Коэффициент тб

1

0,96

0,93

0,90

0,85

0,8

е) для изгибаемых, внецентренно-сжатых, сжато-изгибаемых и сжатых клееных элементов в зависимости от толщины слоев значения расчетных сопротивлений изгибу, скалыванию и сжатию вдоль волокон - на коэффициенты тсп, указанные в табл. 8,

Таблица 8

Толщина слоя, мм

19 и менее

26

33

42

Коэффициент тел

1,1

1,05

1

0,95

ж) для гнутых элементов конструкций значения расчетных сопротивлений растяжению, сжатию и изгибу - на коэффициенты тт, указанные в табл. 9,

Таблица 9

Коэффициент шгн при отношении гк

150

200

250

500 и более

Сжатие и изгиб

Ко «и

0,8

0,9

1

1

Растяжение

Кр

0,6

0,7

0,8

1

Примечание: гк - радиус кривизны гнутой доска или бруска, а - толщина гнутой доски или бруска в радиальном направлении.

и) для растянутых элементов с ослаблением в расчетном сечении и изгибаемых элементов из круглых лесоматериалов с подрезкой в расчетном сечении - на коэффициент т0 = 0,8,

к) для элементов, подвергнутых глубокой пропитке антипиренами под давлением, - на коэффициент та = 0,9.

3.3. Расчетные сопротивления строительной фанеры приведены в табл. 10.

Таблица 10

Вид фанеры

МПа

, 2

Расчетные сопротивления, К1|,с"

Растяжению в плоскости листа Яф.р

сжатию в плоскости листа /?ф.с

изгибу из плоскости листа

Кф.и

скалыванию в плоскости листа /?ф.ск

срезу

перпендикулярно плоскости листа Кф.ср

1. Фанера клееная березовая марки ФСФ сортов В/ВВ, В/С, ВВ/С

а) семислойная толщиной 8 мм и более:

вдоль волокон

14

12

16

0J5

6

140

120

160

8

60

9

8*5

6*5

0*8

6

поперек волокон наружных слоев

90

85

65

8

60

4*5

7

0J5

9

под углом 45° к волокнам

45

70

-

8

90

б) пятислойная толщиной 5-7 мм:

14

13

18

0J3

5

вдоль волокон наружных слоев

140

130

180

8

50

6

7

3

0*8

6

поперек волокон наружных слоев

60

70

30

8

60

под углом 45° к волокнам

4

6

0*8

9

40

60

8

90

2. Фанера клееная из древесины лиственницы марки ФСФ сортов В/ВВ и ВВ/С семислойная толщиной 8 мм и более:

9

17

18

0*6

5

вдоль волокон наружных слоев

90

170

180

6

50

7*5

13

11

0J>

5

поперек волокон наружных слоев

75

130

110

5

50

3

5

0*7

7*5

под углом 45° к волокнам

30

50

-

7

75

3. Фанера бакелизированная марки ФСБ толщиной 7 мм и более:

32

28

зз

1*8

11

вдоль волокон наружных слоев

320

280

330

18

110

24

23

25

1*8

12

поперек волокон наружных слоев

240

230

250

18

120

под углом 45° к волокнам

15,5

21

1*8

16

165

210

18

160

Примечание. Расчетные сопротивления смятию и сжатию перпендикулярно плоскости листа для березовой фанеры марки ФСФ Яф.с.90 = ^ф.см.90 = 4 МПа (40 кгс/см2) и марки ФБС Яф.с.90 = ^ф.см.90 = 8 МПа (80 кгс/см2).

В необходимых случаях значения расчетных сопротивлений строительной фанеры следует умножать на коэффициенты тв, тТ, тд, тн и та, приведенные в пп. 3.2, а, 3.2, б, 3.2, в, 3.2, г, 3.2, к настоящих норм.

3.4. Упругие характеристики и расчетные сопротивления стали и соединений стальных элементов деревянных конструкций следует принимать по главе СНиП по проектированию стальных конструкций, а арматурных сталей - по главе СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций.

Расчетные сопротивления ослабленных нарезкой тяжей из арматурных сталей следует умножать на коэффициент та = 0,8, а из других сталей - принимать по главе СНиП по проектированию стальных конструкций как для болтов нормальной точности. Расчетные сопротивления двойных тяжей следует снижать умножением на коэффициент т = 0,85.

3.5. Модуль упругости древесины при расчете по предельным состояниям второй группы следует принимать равным: вдоль волокон Е = 10 000 МПа (100 000 кгс/см2), поперек волокон Ego = 400 МПа (4000 кгс/см2). Модуль сдвига древесины относительно осей, направленных вдоль и поперек волокон, следует принимать равным Ggo = 500 МПа (5000 кгс/см2). Коэффициент Пуассона древесины поперек волокон при напряжениях, направленных вдоль волокон,

1 +


к


л90


sm1 а


(3)


1

Расчетное сопротивление древесины скалыванию под углом к направлению волокон определяется по формуле

-

Правовое регулирование

Правовое регулирование
Согласование СТУ — разбор необоснованного отказа Минстроя. Беспредел. Часть 2.
Опубликовано: 2 апреля, 2018

В продолжение предыдущей статьи «Согласование СТУ — разбор необоснованного отказа Минстроя. Часть 1.» в этой статье также описан конкретный случай необоснованного отказа Минстроя России в согласовании специальных технических условий по надуманным основаниям.

Для того, чтобы добавить комментарий, авторизуйтесь.